Tresca and Von mises stress

Brief explanation from my current understanding

Tresca purpose that "ductile" material will fail(yield) when maximum shear stress exceed shear yielding (ty)
Q1-Q3 >Qy,
ty=Qy/2

Von mises strain energy density reaches a critical value
wd ≥ wyd

windload

Wind Pressure The design of the structure's primary lateral force system, as well as its elements and components, shall be based upon wind pressures determined from the following equation: P = Ce Cq qs I where P = design wind pressure in psf. Qs = wind stagnation pressure in psf at a height of 33' above the ground. This wind force is a function of wind velocity: Qs = .00256 V2 Wind Stagnation Pressure Wind stagnation pressure is based upon Bernoulli's equation and its a function of the wind velocity squared and the mass density of air. The UBC equation assumes a standard air density of 0.0765 pcf and does not account for density changes as the result of altitude, season of the year, weather, and latitude. where V = windspeed in mph found from UBC Figure 16-1. The applicable wind speed map can be found as Figure 2-1 in the article Nature of Wind Can also find Qs using UBC Table 16-F. The minimum design speed is taken as 70 mph. Refer to Wind Speeds for information relating windspeeds in mph to observations. V is based upon the 50-year mean recurrence interval for the fastest-mile wind speeds. 50-Year Mean Recurrence Interval This means that the probability of experiencing a basic wind speed faster than the indicated value in any one-year period is one in fifty of 2%.Fastest-Mile Wind Speeds In the U.S. wind speeds are measured by recording the time a constant number of turns of the anemometer occur equivalent to one mile of wind passing by. Other countries use different windspeed measuring methods. This results in different reported values for similar intensity winds. Iw = Importance factor taken from UBC Table 16 - K. Essential facilities and hazardous facilities are designed to withstand higher forces by setting Iw = 1.15, which is approximately equivalent to a 100 year recurrence interval. Otherwise, Iw = 1.0 CE = combined height, exposure, gust coefficient found in UBC Table 16 - G. Wind pressure increases with building height: For the windward wall, UBC uses a stepped pressure diagram as f(height). For the leeward wall, pressure taken as constant over the full wall height and is calculated using the mean roof height for CE determination. Turbulence (gusting) = f(terrain), is quantified in terms of an exposure rating:GustingThis component accounts for the effects of air turbulence and dynamic building behavior. The underlying gust response assumptions are only appropriate for structures that have stiffness, mass, and damping characteristics similar to ordinary buildings with a period of vibration less than one second. More flexible structures may experience wind effects that are substantially greater than that predicted by UBC; particularly with respect to the across-wind response. Exposure Effects Ground surface irregularities and flow obstructions such as trees and other buildings reduce wind forces. The UBC broadly categorizes these terrain influences through the use of exposure ratings. Although a building site may have different exposure in different directions, the most severe exposure governs for all wind load calculations. B - urban, suburban, closely spaced obstruction the size of single - family residences. C - open country and grasslands that are generally flat. D - unobstructed flat terrain facing a large body of water extending inland 1/4 mile or ten times building height, whichever is greater. UBC recognizes only 3 of the 4 possible exposure classes. It has not adopted Exposure A - building sites in large city centers. Cq = Pressure coefficient. Found in UBC table 16 - H. Cq = f (structure or part of, analysis method, openings) Structure or part of: Cq for primary LFRS. LFRSThe lateral force resisting system (LFRS) is that part of the structural system designed to resist lateral loads. For bearing wall type building considered here, the horizontal diagrams and the shear walls make up the LFRS. Considering the whole structure as it resists lateral forces. Applied to horizontal diaphragms and shearwalls. Cq for elements and components: Accounts for higher pressures that occur locally. Taken at locations away from discontinuities, and At discontinuities. Primary frame analysis methods: Method 1: normal force method A more accurate description of wind forces. Windward and leeward forces acting normal to all exterior surfaces simultaneously. Method 2: the projected area method. Carry over from earlier codes. Simpler than method 1. Generally more conservative. Cannot be used for gabled rigid frames or structures greater than 200' in height. Simultaneous application of horizontal pressures on the vertical projected area and vertical pressure on the horizontal projected area. Openings: Open (known as partially enclosed in newer codes like the '94 and '97 UBC's) structures have higher outward pressures than enclosed or unenclosed structures. Doors and windows are considered openings unless protected. Account for the effect of openings in partially enclosed buildings by using a bigger Cqcoefficient according to footnote 1 Table 16 - H. Footnote 1, Table 16-H 1For one story or the top story of multistory partially enclosed structures, an additional value of 0.5 shall be added to the outward Cq. The most critical combination shall be used for design. For definition of open structures, see section 1613. This effect could be simply thought of as what happens to the surface of a balloon as it is being blown up. For primary LFRS, method 1: increase Cq for roofs according to footnote 1 of UBC 16-H. For elements and components not at discontinuity: select Cq according to the element under consideration, and if building is unenclosed, enclosed, or partially enclosed. Definitions, according to '97 UBC 1616, for enclosed, partially enclosed, and unenclosed: Aoi = area of opening on projected side i. Ai = total projected wall area of side i. Aoj = area of opening on projected side j. If Aoi / AI ³ 0.85 for all sides, then structure is unenclosed. If Aoi / AI > 0.15 for side i and if S Aoj < .5 Aoi for all other sides j, then structure is partially enclosed. All other cases, consider the building as enclosed.

Wind Loads Building Stability In addition to the design of the primary load-resisting system and the individual elements with respect to wind pressures, the entire structure must be checked for overturning. This phenomenon can be simply described by considering an empty cereal box located in front of a household fan. Without proper connection to the table, the box will act like a rigid body; overturning by rotating and falling about its far corner. Similarly, you need to ensure moment stability of the entire structure and those elements that are part of the LFRS, (e.g. shearwalls). According to '94 UBC 1619.1, or '97 UBC 1621.1 '94 UBC 1619.11619.1 General. The primary frames or load-resisting system of every structure shall be designed for the pressures calculated using Formula (18-1) and the pressure coefficients, Cq, of either Method 1, or Method 2. In addition, design of the overall structure and its primary load-resisting system shall conform to Section 1603. The base overturning moment for the entire structure, or for any one of its individual primary lateral-resisting elements, shall not exceed two thirds of the dead-load-resisting moment. For an entire structure with a height-to-width ratio of 0.5 or less in the wind direction and a maximum height of 60 feet (18,290 mm), the combination of the effects of uplift and overturning may be reduced by one third. The weight of the earth superimposed over footings may be used to calculate the dead-load-resisting moment. , the overturning moment (OM) must be £ 2/3 of the resisting moment (RM) due to dead loads. But if h/b £ 0.5, h £ 60', and the entire structure OM accounts for both lateral and uplifting loads, then may use OM £ RM. Consider the simple model of our building in terms of the cereal box. OM = Ph + U b/2 RM = D b/2 If OM ³ 2/3 RM, then hold corner A down with an anchor capable of resisting a tensile force of: T = (OM - 2/3 RM) / b. In addition to checking the entire structure, you need to also check each shearwall as modeled below. If all shear walls are adequate wrt OM, surely the entire structure will be adequate. With other structural systems it is common practice to check overturning of the entire building, but with a conventional shearwall building the practice is to check each shearwall instead. Wind Loads Building Drift Another important consideration in building design is to examine the structure's potential for movement due to lateral loads. This is known as building drift, Ds, or more specifically story drift. UBC doesn't limit story or building drift due to wind, but does for seismic in UBC '94 1628.8 or '97 UBC 1630.10 Story drift - lateral displacement of one level relative to level above or below. General guidelines suggest limiting Dwind: D £ (.0025) h as applied to masonry shear walls. Shearwall behavior is a function of shearwall length, L, to height, h, considerations. Wind Loads Example Develop the applicable wind forces for a one-story, box-type industrial complex located in Southern California, in a suburban area with roof D = 12 psf and 16" o.c. partially grouted CMU walls. Design pressure for primary LFRS: For this example, the pressure coefficients are the same regardless of load direction. P = Ce Cq qs Iw qs Þ V = 70 mph (Figure 16-1, UBC '97) qs = 12.6 (UBC '97 Table 16-F) Iw = 1.0 (UBC '97 Table 16-K) Ce Þ Exposure B Þ { .62 (0 - 15') (UBC '94 Table 16-G) .67 (20') CqÞ Method 1 (Table 16-H) Þ { .8 windward Assuming » flat roof and closed building. -.5 leeward -.7 roof The resulting pressure diagram for wind loading in the transverse direction: Diaphragm Loading: Showing transverse loading here. Consider a 1' width of wall that is simply supported at foundation and roof. Examine the normal wall load effect on the supporting diaphragm: Since the diaphragm must support both, simultaneously, the inward and outward pressures, model these effects as a resultant pressure. The roof diaphragm must resist 125.4 lb/ft (or, in other words, each foot of wall produces a force of 125 lbs on the diaphragm.) Diaphragm to shear walls for flexible diaphragms: Showing only the transverse loading. We will only work with flexible diaphragms in this class. Diaphragm Plan View: In this example, the shear wall at each end must resist a resultant load of 7837.5 lbs. Upon development of the shear wall loads, examine shear wall drift and overturning. Shear wall drift: L/h = 66/17 = 3.88, drift dominated by shear deflection. Therefore during wall design, ensure that D » 1.2 P h / G A £ .0025 h Overturning (OM) Since this is a shear wall building, every shear wall should be checked for OM. Check all shear walls, in lieu of an overall building OM check (In other words, if the shear walls are adequate then the overall building is adequate. But, remember that overall building stability does not ensure that all shear walls are ok). RM = Resisting Moment RM = 87120 (33) = 2,874,960 ft-lbs OM = Overturning Moment OM = 7837.5(17) = 133,240 ft-lbs If the shear wall supported a significant % of the roof framing, then a portion of roof uplift should be included in OM. Likewise, a portion of the roof dead load should be included in RM. 2 / 3 RM = 1,916,640 > > OM No special anchorage required for the shear wall, which is typical for masonry walls that support wood roof systems. (This is not, however, true for all wood buildings with wood shear walls. Very often, these lightweight walls will need special hold down anchors to resist the overturning potential.) Lateral forces normal to the wall. In addition to acting as shear walls, these walls must be designed to resist forces acting perpendicular to them. These perpendicular forces do not come from the primary LFRS analysis as shown in step 1. Develop these forces by considering localized, higher loads taken on portions of the building as reflected in Cq. A careful reading of '97 UBC Table 16-H indicates two load cases here. One for all structures and the other for enclosed and unenclosed structures. For outward (negative) forces, use Cq/Ce based on mean roof heights. For inward (positive) forces, use Cq/Ce based on the actual height of the element. Repeat wind load development and distribution for wind in longitudinal direction.

RunAsDate

RunAsDate - Run a program with the specified date/time

www.nirsoft.net

RunAsDate is a small utility that allows you to run a program in the date and time that you specify

Overload Devices

http://www.lpc.rmutl.ac.th/elcen/elearning/motorcontrol/module6/overload.html

หลักการ        ในสภาพการใช้งานมอเตอร์จะต้องเกิดความร้อนขึ้น อย่างหลีกเลี่ยงไม่ได้ ความร้อนที่เกิดขึ้นเนื่องมาจากสาเหตุ หลายประการเช่น อุณหภูมิแวดล้อม กระแสเนื่องจากการ ใช้งาน กระแสเกินเนื่องจากมอเตอร์รับภาระมากเกินไป หรือภาวะโหลดเกิน (Overload) สาเหตุเหล่านี้ทำให้มอเตอร์ เกิดความเสียหายขึ้นได้ วิธีการป้องกันมอเตอร์โดยการใช้ โอเวอร์โหลดจึงเป็นวิธีการที่ใช้ในการป้องกันมอเตอร์ที่ นิยมใช้กันทั่วไป	จุดประสงค์ 1. บอกประเภทของความร้อนที่เกิดขึ้นกับมอเตอร์ได้ถูกต้อง 2. บอกประเภทของโอเวอร์โหลดได้ถูกต้อง 3. อธิบายการทำงานของโอเวอร์โหลดได้ถูกต้อง 4. บอกเปอร์เซ็นต์การปรับตั้งโอเวอร์โหลดได้ถูกต้อง 5. คำนวณค่ากระแสของการปรับตั้งโอเวอร์โหลดได้ถูกต้อง
คำแนะนำ :  1. ศึกษาจากเนื้อหาด้านล่างนี้                           2. ทำแบบฝึกหัดประจำโมดูลที่ 6                           3. ทำแบบทดสอบท้ายโมดูลเพื่อประเมินตนเองในการเข้าศึกษาในโมดูลที่ 7 ต่อไป

6.1 ความร้อนที่เกิดขึ้นกับมอเตอร์      ความร้อนที่เกิดขึ้นกับมอเตอร์มีสาเหตุหลายประการ เช่น - จำนวนกระแสของโหลด - ระยะเวลาของการมีโหลดเกิน - ความถี่บ่อยในการสตาร์ทมอเตอร์ - เวลาที่ใช้ในการสตาร์ทจนมอเตอร์ถึงความเร็ว    สูงสุด - อุณหภูมิแวดล้อม (Ambient temperature) - ความสามารถในการระบายความร้อน - ช่วงเวลาในการทำงาน (Duty cycle)      ดังนั้นจึงมีความจำเป็นอย่างยิ่งที่ควรจะต้อง ทำการติดตั้งโอเวอร์โหลดที่มีขนาดเหมาะสมใน อุปกรณ์สตาร์ทมอเตอร์ เพื่อทำการป้องกันมอเตอร์ จากการเกิดโอเวอร์โหลด หรือความร้อนเกินพิกัด ซึ่งจะส่งผลต่ออายุการใช้งานของมอเตอร์ได้ 6.2 โอเวอร์โหลดทำงานด้วยความร้อน(Thermal Overload Relay)      โอเวอร์โหลดประกอบด้วยขดลวดความร้อน (Heater) พันอยู่บนแผ่นไบเมทัล (Bimetal) ซึ่งทำ จากโลหะ 2 ชนิดเชื่อมติดกันโก่งตัวได้เมื่อเกิด ความร้อนขึ้น ขดลวดความร้อนเป็นทางผ่านของ กระแสจากแหล่งจ่ายไปยังมอเตอร์ เมื่อกระแส ที่ไหลเข้ามอเตอร์มีค่าสูง ทำให้ชุดขดลวดความร้อน เกิดความร้อนสูงขึ้น เป็นผลให้แผ่นไบเมทัลร้อน และโก่งตัวดันให้หน้าสัมผัสปกติปิดของโอเวอร์โหลด ที่ต่ออนุกรมอยู่กับวงจรควบคุมเปิดวงจร ตัดกระแส ออกจากคอล์ยแม่เหล็กของคอนแทกเตอร์ จึงทำให้ หน้าสัมผัสหลัก (Main Contact) ของคอนแทกเตอร์ ปลดมอเตอร์ออกจากแหล่งจ่ายเป็นการป้องกัน มอเตอร์จากความเสียหายได้      โอเวอร์โหลดรีเลย์มีทั้งแบบธรรมดา คือ เมื่อ แผ่นไบเมทัลงอไปแล้วจะกลับมาอยู่ตำแหน่ง เดิม เมื่อเย็นตัวลงเหมือนในเตารีด กับแบบที่มี รีเซ็ท (Reset) คือ เมื่อตัดวงจรไปแล้ว หน้าสัมผัส จะถูกล็อกเอาไว้ ถ้าต้องการจะให้วงจรทำงานอีกครั้ง ทำได้โดยกดที่ปุ่ม Reset ให้หน้าสัมผัสกลับมาต่อ วงจรเหมือนเดิม สัญลักษณ์ของโอเวอร์โหลดรีเลย์แบบมี Reset    ลักษณะเมื่อเกิดการโอเวอร์โหลดหน้าสัมผัส จะเปิดออกและจะถูกล็อกเอาไว้ ถ้าต้องการให้ ต่อวงจรต้องกดที่ปุ่ม Reset อีกครั้ง ภาพจำลองการทำงานของโอเวอร์โหลดรีเลย์ 1  ภาพจำลองการทำงานของโอเวอร์โหลดรีเลย์ 2  ภาพจำลองการนำโอเวอร์โหลดรีเลย์ไปใช้งาน 6.3 การปรับตั้งกระแสของโอเวอร์โหลด     โดยปกติแล้วการปรับตั้งขนาดกระแสโอเวอร์- โหลด มีค่าเท่ากับ 125 % ของกระแสโหลดเต็มพิกัด (Full Load Current หรือ FLA) ของมอเตอร์ เช่น มอเตอร์มีกระแสโหลดเต็มพิกัดเท่ากับ 40 แอมป์ ดังนั้นค่าสูงสุดของการปรับตั้งโอเวอร์โหลดมีค่า เท่ากับ 10 x 1.25 = 12.5 แอมป์ (A)      โอเวอร์โหลดโดยทั่วไปมีปุ่มปรับตั้งพิกัดกระแส ให้ทำการปรับโดยใช้ไขควงปรับด้านหน้าของ โอเวอร์โหลด เช่น 9, 10, 11, 14, 16, 18 แอมป์ เป็นต้น (ดังรูป) ทำแบบฝึกหัดโมดูลที่ 6

รูปโอเวอร์โหลดรีเลย์ที่เป็นส่วนหนึ่งของชุดสตาร์ทมอเตอร์ รูปโอเวอร์โหลดรีเลย์ในมุมมองต่าง ๆ รูปแสดงปุ่มปรับตั้งกระแสทริปของโอเวอร์โหลดรีเลย์ รูปโครงสร้างภายในของโอเวอร์โหลดรีเลย์ (ใช้เมาส์วางบนรูปภาพ และคลิ๊กเพื่อดูการทำงาน)

Relay pole type

SPST – Single Pole Single Throw. These have two terminals which can be connected or disconnected. Including two for the coil, such a relay has four terminals in total. It is ambiguous whether the pole is normally open or normally closed. The terminology "SPNO" and "SPNC" is sometimes used to resolve the ambiguity.
SPDT – Single Pole Double Throw. A common terminal connects to either of two others. Including two for the coil, such a relay has five terminals in total.
DPST – Double Pole Single Throw. These have two pairs of terminals. Equivalent to two SPST switches or relays actuated by a single coil. Including two for the coil, such a relay has six terminals in total. The poles may be Form A or Form B (or one of each).
DPDT – Double Pole Double Throw. These have two rows of change-over terminals. Equivalent to two SPDT switches or relays actuated by a single coil. Such a relay has eight terminals, including the coil.

Can I run a 50hz motor on 60hz

The responses to can I run a 50hz motor on 60hz and a 60hz motor on 50hz are incorrect. Motors are designed to operate within a limited voltage and frequency variation. Voltage variation at motor nameplate frequency must be within plus or minus 10percent and frequency variations at motor nameplate voltage must be within plus or minus 5 percent.The combined variation of voltage and frequency must be limited to the arithmetic sum of 10percent. What is important is the flux density ratio, which is the ratio of line voltage over line frequency. FDR for a 460/3/60 is 7.67vhz. If this motor was to operate on 380/3/60 which has a FDR of 6.33 the percent variation is 17percent which is above the 10 percent arithmetic variation allowed so a 460-3-60 motor could not operate on 380-3-60. Again if a European 415-3-50 motor with an FDR of 8.3vhz was to operate on 460-3-60 with a FDR of 7.66vhz this would be okay as the percent variation is 8.35 percent which is below the 10 percent allowable arithmetic variation. If the motor was to operate on 400-3-60 with a FDR of 6.66vhz the variation is 25 percent so the motor could not be used as the variation is way above the 10 percent maximum arithmetic variation. If the flux density ratio is not checked and the variation is above 10 percent, then undoubtedly the motor may well run above its allowable temperature rise for the insulation class and speed plus pull up plus pull out torque plus PF plus slip plus FLC will all be effected adversely. Do not listen to anyone who advises 50hz motors can run on 60hz or 60hz can run on 50hz, check the flux density ratio. 

Reply : You are correct, the important parameter is the flux density and provided that this is equal to the design flux density, there is no problem. V/Hz for a 460 Volt 60Hz motor equals 7.67 The V/Hz at 380V 50Hz is 7.6 so there is no problem running the 460V 60Hz motor on 380V 50Hz provided that the power is reduced by the speed ratio.

Overload relay selection

เลือกโอเวอร์โหลดรีเลย์อย่างไร ให้เหมาะกับมอเตอร์ที่เราใช้งาน

มอเตอร์ไฟฟ้าเป็นส่วนประกอบที่สำคัญในการทำงานของเครื่องจักรส่วนใหญ่ ในโรงงานอุตสาหกรรมดังนั้นหากมีความเสียหายเกิดขึ้นกับมอเตอร์คงไม่ใช่เรื่องดีแน่ ดังนั้นการเลือกอุปกรณ์ป้องกันมอเตอร์จึงมีความสำคัญเป็นอย่างมาก เพื่อปลดวงจรก่อนที่มอเตอร์จะเสียหาย

วงจรควบคุมมอเตอร์ โดยทั่วไปจะติดตั้งเครื่องป้องกันกระแสลัดวงจร ซึ่งอาจจะเป็นฟิวส์(Fuses) หรือเซอร์กิตเบรกเกอร์ (Circuit Breaker) ซึ่งการเริ่มเดินมอเตอร์โดยตรง (Direct On Line Starter) จะมีกระแสเริ่มเดินสูงมาก ดังนั้นการเลือกใช้ฟิวส์หรือเซอร์กิตเบรกเกอร์จึงต้องมีพิกัดกระแสที่สูงขึ้น เพื่อป้องกันการปลดวงจรจากการเริ่มเดินมอเตอร์ และหากมอเตอร์ทำงานเกินขนาด จะทำให้เกิดความร้อนสะสมเพิ่มสูงขึ้น แต่เครื่องป้องกันการลัดวงจรจะไม่สามารถป้องกันครอบคลุมในส่วนนี้ได้ จึงต้องติดตั้งอุปกรณ์ป้องกันโหลดเกิน (Overload Relay) ช่างและวิศวกรในประเทศไทยส่วนใหญ่เรียกทับศัพท์ว่า โอเวอร์โหลดรีเลย์

สิ่งที่ต้องรู้ในการเลือกโอเวอร์โหลดรีเลย์

1. ชั้นการใช้งานมอเตอร์ ซึ่งแบ่งตามช่วงเวลาการเริ่มเดินของมอเตอร์ ตามมาตรฐาน IEC มีการแบ่งชั้น (Class) ของโอเวอร์โหลดรีเลย์ชนิดความร้อน เป็นชั้นต่างๆเพื่อให้เหมาะสมกับวิธีการเริ่มเดินมอเตอร์และโหลดที่ใช้งาน  สามารถแบ่งได้ดังตารางที่ 1

ตารางที่1 ชั้นของโอเวอร์โหลดรีเลย์ ตามมาตรฐาน IEC

การเลือกใช้งานควรเลือกชั้นที่ต่ำที่สุด คือ Class 10 เพื่อป้องกันมอเตอร์เสียหายได้เร็วที่สุด

Tips การปรับตั้งค่ากระแสโอเวอร์โหลด ควรปรับตั้งเริ่มต้นตามที่กำหนดในตารางก่อน แต่ในการติดตั้งใช้งานจริง หากโอเวอร์โหลดรีเลย์ปลดวงจรเมื่อเริ่มเดินมอเตอร์ให้เพิ่มร้อยละการปรับตั้งได้ แต่ไม่เกินค่าสูงสุดที่ยอมให้ปรับตั้ง

2. ช่วงปรับตั้งกระแสโหลดเกินหรือกระแสโอเวอร์โหลด โอเวอร์โหลดรีเลย์ (Overload Relay) ที่ใช้กันอยู่ทั่วไป เป็นชนิดติดตั้งแยกจากตัวมอเตอร์ จะต่ออนุกรมอยู่ในวงจรมอเตอร์หรือผ่านหม้อแปลงกระแสกรณีที่เป็นมอเตอร์ขนาดใหญ่ การปรับตั้งกระแสโอเวอร์โหลดรีเลย์จะปรับตามประเภทมอเตอร์ซึ่งระบุรายละเอียดบนแผ่นป้ายประจำเครื่อง (Name Plate) ดังตารางที่2

ตารางที่3 NEMA Service Factor at Synchronous Speed (RPM) for drip proof motors

เซอร์วิสแฟคเตอร์ (Service Factor) คืออะไร?

เซอร์วิสแฟคเตอร์ (SF) คือค่าตัวเลขที่ใช้วัดการขับโหลดอย่างต่อเนื่อง ที่มอเตอร์สามารถใช้งานได้โดยปราศจากโอเวอร์โหลดหรือเกิดความเสียหายต่อมอเตอร์ ตามมาตรฐาน NEMA (National Electrical Manufacturers Association) ค่าเซอร์วิสแฟคเตอร์สำหรับมอเตอร์แบบปิดสนิท (Totally Enclosed) จะมีค่าเป็น 1.0 และค่า SF ของมอเตอร์แต่ละประเภทตามตารางที่ 3

เช่น มอเตอร์ขนาด 1 แรงม้า มีค่า SF 1.15 แสดงว่ามอเตอร์ตัวนี้สามารถขับโหลดได้อย่างต่อเนื่องที่ 1×1.15 เท่ากับ 1.15 แรงม้า

3. การรีเซ็ตหลังจากปลดวงจร ปัจจุบันมีให้เลือกใช้ทั้งรีเซ็ตด้วยมือ (Manual Resetting) และแบบอัตโนมัติ (Automatic Resetting) หรือบางรุ่นสามารถเป็นได้ทั้งสองแบบแล้วแต่การปรับตั้ง

ข้อดีของการรีเซ็ตด้วยมือคือหากมีการปลดวงจรด้วยโอเวอร์โหลดรีเลย์ มอเตอร์จะไม่สามารถกลับมาทำงานได้โดยอัตโนมัติ จะต้องมีเจ้าหน้าที่ไปสำรวจความผิดปกติของการปลดวงจรก่อน  หลังจากนั้นจะมากดที่ปุ่มรีเซ็ตที่ตัวโอเวอร์โหลดรีเลย์ ก่อนการเริ่มเดินมอเตอร์อีกครั้ง ข้อเสียคือต้องกดปุ่มรีเซ็ตก่อนเริ่มเดินมอเตอร์ใหม่อีกครั้ง

4. การติดตั้งต่อเนื่องจากหน้าสัมผัสแม่เหล็กไฟฟ้า (Magnetic Contactor) ผู้จำหน่ายส่วนใหญ่จะผลิตโอเวอร์โหลดรีเลย์แต่ละรุ่นตามช่วงกระแสที่ปรับตั้ง ซึ่งจะสอดคล้องกับการทนกระแสของหน้าสัมผัสแม่เหล็กไฟฟ้า หรือแมกเนติกคอนแทคเตอร์ เพื่อให้สามารถติดตั้งได้สะดวกโดยการต่อเชื่อมกับคอนแทคเตอร์ได้โดยที่ไม่ต้องเดินสายไฟ

- See more at: http://www.engineerfriend.com/2012/articles/lovato-2/#sthash.cMp9qc8W.dpuf